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陸續(xù)不斷范文第1篇

關(guān)鍵詞：現(xiàn)澆梁； 模板支撐架；專項施工技術(shù)方案

Abstract: through the construction of cast-in-place beam formwork support scheme, the pressure bar stability calculation theory and its vertical non uniform cross section load supporting arrangement principles, special conditions for bridge site support arrangement method and technique, the quality of construction safety matters needing attention.

Key words: cast-in-place beam; formwork; special construction technology programs

中圖分類號： TU74文獻標(biāo)識碼：A

第一章、工程概況

1.1工程概況

新建鐵路東北東部鐵路通道登沙河至莊河段高陽跨城莊鐵路特大橋，中心里程為DK144+883.14，橋梁全長3985.76m。其中跨越城莊鐵路為一聯(lián)（32+48+32）m連續(xù)梁，墩號為第80號～第83號墩。

連續(xù)梁截面采用單箱單室、變高度、變截面直腹板形式。箱梁頂寬11.96m，底寬6.4m。頂板厚度除梁端附近外均為43.8cm，腹板厚度48—90cm，按折線變化，底板厚度由跨中的40cm變化至根部的60cm。邊跨12.8m（其中現(xiàn)澆8#梁段長7.85m）等高直線段梁高為2.588m。

箱梁橫截面采用單箱、單室直腹板形式，頂板厚度除梁端附近外均為35cm，腹板厚48～70～90cm，底板由跨中的40cm按二次拋物線變化至根部的60cm。頂板寬度11.96m，底板寬度6.4m。梁高沿縱向按二次拋物線變化，中支點梁高3.5m，邊支點及跨中梁高2.5m，中跨跨中直線段長8.4m，邊跨直線段長12.8m。箱梁設(shè)計采用C50混凝土，豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用φ25mm高強度精軋螺紋鋼筋。（1+0+1）節(jié)段及墩身構(gòu)造圖如圖1所示。

1.2、橋梁主墩概況

第81～82號橋墩為主墩，墩身高度均為11m、10.5m，墩身設(shè)計為C40實體鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。墩身頂帽尺寸橫橋向?qū)?.4m、順橋向長3.2m。墩身結(jié)構(gòu)如圖2所示。

1.3、懸澆梁概況

全橋共分為31個梁段，T構(gòu)每側(cè)懸澆6個節(jié)段，總計懸澆24個節(jié)段。中支點O號梁段長度6m，1號梁段3m長，其余懸澆梁段分成3.0m及3. 45m，合攏段長1.5m，邊跨直線段長度7.85m。

O號梁段及邊跨梁段設(shè)計采用支架現(xiàn)澆法施工方案，其余均為掛籃懸臂澆筑施工工法。最大懸臂澆筑長度23.25m（墩中心至6號塊端）。

懸澆梁各個節(jié)點幾何特征如下表所示。

（32+48+32）m連續(xù)梁懸澆T構(gòu)主要參數(shù)表

1.4、施工的難點和重點

本項分項工程施工的難點和重點是斜腿支架承臺上安裝位置的精度控制，以保證桿件銷接順利安裝，以及高空作業(yè)的施工安全。

第二章、模板支撐架結(jié)構(gòu)概況

根據(jù)中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》[2009]87號文要求，針對本橋O號梁段模板支撐架的分項工程編制專項施工技術(shù)方案。本方案編制的主要內(nèi)容包括斜腿支架及上部橫向二次分配梁及其桁聯(lián)穩(wěn)定結(jié)構(gòu)。其上結(jié)構(gòu)屬于底模模板結(jié)構(gòu)，列入模板施工作業(yè)指導(dǎo)書中編制。

綜合本橋結(jié)構(gòu)設(shè)計的具體條件，以最高墩身8.5m高為設(shè)計，O號梁段及1號梁段是對稱澆筑，擬定模板現(xiàn)澆支架采用斜腿支架結(jié)構(gòu)形式。斜腿支架以粗鋼管為支桿，細(xì)鋼管為水平拉桿，上層采用工字鋼橫向主梁和工字鋼分配梁結(jié)構(gòu)。

由于0號梁段6 m 長不能滿足兩只掛籃獨立安裝場地需要，考慮高空掛籃解體——再組裝的安裝安全風(fēng)險較大，計劃將兩個1號梁段（各長3 m）改為支架現(xiàn)澆，以滿足兩只掛籃獨立安裝的施工需要，則O號梁段模板支撐架搭設(shè)長度滿足12 m長梁段澆筑需要。

本橋O號梁段及1號梁段現(xiàn)澆支架采用承臺上斜腿支架結(jié)構(gòu)方案。支撐架平面尺寸總寬度不小于12m、總長度13m，按（1+0+1）節(jié)段總長度12m設(shè)置。細(xì)部桿件為：

斜支撐柱N1桿件采用直徑φ300 mm、壁厚10mm螺旋鋼管柱；主梁N2采用雙拼I56b工字鋼，分配梁N3采用I25b工字鋼上水平拉桿N4采用直徑φ25mm、標(biāo)準(zhǔn)強度[σ]=830MPa（型號PSB830）精軋螺紋鋼筋。（1+0+1）梁段現(xiàn)澆混凝土模板支撐架結(jié)構(gòu)如圖3所示

第三章、結(jié)構(gòu)設(shè)計荷載計算

（一）、方案設(shè)計依據(jù)及計算參數(shù)

1、本工程客貨共用箱梁設(shè)計圖；

2、高陽跨城莊鐵路特大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙；

3、《客貨共線鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南》（TZ203—2008）；

4、《鐵路橋涵工程施工技術(shù)規(guī)范》((TB10203-2002）/（J162-2002）)；

5、《鐵路橋涵工程施工安全技術(shù)規(guī)程》（TB10303-2009）；

6、[TZ324—2010]《鐵路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁（剛構(gòu)）懸臂澆筑施工技術(shù)指南》；

7、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）；

8、【JGJ166-2008】《腳手架及模板安全技術(shù)規(guī)范》；

9、【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》

10、鋼材彈性模量E=2.1×105MPa；Q235鋼材抗拉、抗壓設(shè)計控制強度f=215Mpa，剪切強度fv=125Mpa；

11、鋼筋混凝土重度rc=26KN/m3；

12、結(jié)構(gòu)強度安全系數(shù)K=1.3；

13、二次分配梁允許撓度[ω]=L/500；

14、恒載系數(shù)1.2，活載系數(shù)1.4；

15、施工人員及機械活載按1KN/m2，（參考【JGJ166-2008】《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》取值）；

16、模板重量q=2.5KN/m2。外鋼模板、竹膠板芯模、木框架，參考【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》取值。

（二）、荷載計算

1、計算結(jié)構(gòu)恒載

本橋（1+0+1）梁段全長12m采用支架現(xiàn)澆，分兩次澆筑。先一次澆筑6m長 O號梁段，待O號梁段完成后，再接續(xù)澆筑兩個3m長1號梁段。從支架受力過程分析，支架是兩次加載，交替承擔(dān)箱梁施工荷載。因此，支架強度應(yīng)分為兩次荷載設(shè)計計算。兩次加載的結(jié)構(gòu)恒載計算橫斷面截取圖1中的1-1和2-2及3-3位置的橫斷面。

（1）、恒載計算橫斷面面積

O號梁段墩外支架支撐部分荷載橫截面積如圖4所示。

`

1號梁段端部（3—3）橫截面積如圖5所示。

（2）、支架承擔(dān)梁段對應(yīng)橫截面積：

1—1截面面積：A1=15.413m2；

2—2截面面積：A2=13.278m2；

3—3截面面積：A2=11.657m2。

2、計算設(shè)計荷載

（1）、O號梁段懸出墩外1.4m長，斜腿支架水平拉桿支撐1.4m長段設(shè)計荷載，采用（1—1）及（2—2）橫斷面

①、支撐梁段結(jié)構(gòu)恒載：q1= 0.5rc（A1+A2）=373KN/m;

②、模板重量q2=qB=30KN/m; B為梁寬，11.96m。

③、支架臨時結(jié)構(gòu)重量：q3=15%q1=78KN/m(暫按以往經(jīng)驗估算)

④、施工人員和機械活載：q4=1KN/m2×B=12KN/m。

⑤、結(jié)構(gòu)平均設(shè)計線性荷載：q=1.2(q1+q2+q3)+1.4q4=594KN/m。

計算荷載比較結(jié)構(gòu)自重放大系數(shù)：K=1.59。

（2）、1 號梁段3m長設(shè)計荷載，采用（3—3）及（2—2）橫斷面

①、支撐梁段結(jié)構(gòu)恒載：q1= 0.5rc（A2+A3）=324KN/m;

②、模板重量q2=qB=30KN/m; B為梁寬，11.96m。

③、支架臨時結(jié)構(gòu)重量：q3=15%q1=49KN/m(暫按以往經(jīng)驗估算)

④、施工人員和機械活載：q4=1KN/m2×B=12KN/m。

⑤、結(jié)構(gòu)平均設(shè)計線性荷載：q=1.2(q1+q2+q3)+1.4q4=500KN/m。

計算荷載比較結(jié)構(gòu)自重放大系數(shù)：K=1.543。

第四章、結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算

（一）、澆筑O號梁段工況下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算

1、計算支撐點內(nèi)力

澆筑O號梁段時，懸出墩外1.4m作用在支架上。支撐架的荷載示意圖如圖6所示。墩身上支撐點兩個A點，每點支撐力假設(shè)為R1；墩外支撐柱兩個C點，每點豎向支撐力假設(shè)為R2。

由力矩平衡原理可得：

墩身上分擔(dān)荷載：2R1=672 KN，R1=336KN；

支撐柱N1豎向荷載：2R2=123 KN，R2=62KN。

2、計算縱向工字鋼主梁N2內(nèi)力

N2主梁內(nèi)力計算圖如圖6所示。

N2最大彎矩為：Mmax=385KN-m，最大剪力Tmax=672KN。

3、計算橫向分布工字鋼梁N3內(nèi)力

（1）、計算支撐梁段平均橫斷面荷載圖

截取O號梁段懸出墩身外1.4m段的平均橫斷面面積。平均橫截面積荷載圖如圖8所示。

平均斷面面積A=13.475m2。

（2）、計算分布梁N3最大內(nèi)力

分布梁N3的內(nèi)力計算圖如圖9所示。

N3分配梁最大彎矩Mmax=118KN-m，最大剪力Tmax=208KN。

（二）、澆筑1號梁段工況下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算

1、計算支撐點內(nèi)力

澆筑1號梁段時，全部3m長都作用在支架上，已完梁段的荷載卸架撤掉不計。支撐架的荷載示意圖如圖10所示。墩身上支撐兩點，每點支撐力假設(shè)為R1；鋼管柱支撐兩點，每點豎向支撐力假設(shè)為R2。

由力矩平衡原理可得：

墩身上分擔(dān)荷載：2R1=518 KN，R1=259KN；

支撐柱N1豎向荷載：2R2=973KN，R2=487KN。

2、計算上水平拉桿N2內(nèi)力

N2拉桿內(nèi)力計算圖如圖11所示。

N2最大彎矩為：Mmax=984KN-m，最大剪力Tmax=973KN。

3、計算橫向分布工字鋼梁N3內(nèi)力

由于O號梁段箱梁截面較高，豎向荷載大于1號梁段。計算段長1.2m，對應(yīng)O號梁段的橫向分布梁N3所需要的強度較大。為計算簡便，1號梁段橫向支撐部分，N3分配梁按O號梁段計算結(jié)果進行，不再單獨計算。

（三）、選取結(jié)構(gòu)設(shè)計內(nèi)力——結(jié)構(gòu)內(nèi)力匯總比較

依墩支架O號梁段及1號梁段兩次受載內(nèi)力統(tǒng)計表

五、結(jié)構(gòu)設(shè)計，強度和剛度驗算

1、斜支撐柱-N1

斜支撐柱長度11.88m，中間加一道鋼管聯(lián)系自由受壓高度為5.94m。支撐柱擬采用直徑φ300mm、壁厚t=10mm的螺旋鋼管柱。鋼管材質(zhì)為Q235。分擔(dān)的最大軸向受壓荷載R=506KN。

鋼管柱的物理幾何特征：橫截面積A=91.106cm2，截面慣性矩IX=IY=9588.926cm4 ，延米重量71.518kg/m，回轉(zhuǎn)半徑i=10.959cm，長細(xì)比λ=54.2，屬于短壓桿。長細(xì)比折減系數(shù)ψ=0.832。

支撐柱允許支撐能力R==1630 KN。大于R=506KN，安全儲備系數(shù)3.22，大于K=1.3，滿足要求。

鋼管受壓后最大壓縮量：=3.1mm。注：N1桿件下料時應(yīng)考慮此壓縮量。

2、水平拉桿（縱向主梁）-N2結(jié)構(gòu)設(shè)計

水平拉桿N2結(jié)構(gòu)設(shè)計圖如圖11所示。

N2桿件結(jié)構(gòu)每根梁采用兩根I56b工字鋼共四根，Q235鋼材。兩根N2拉彎桿其組合桿件物理特征為：橫截面積∑A=584cm2，截面慣性矩∑IX =274040cm4?？辜鬧fv]=125MPa。

N2桿件的設(shè)計控制最大內(nèi)力為：最大彎矩為：Mmax=984KN-m，最大剪力Tmax=973KN，最大水平拉力F=143KN。

1、驗算彎曲拉應(yīng)力

=103Mpa，小于f=215MPa，安全儲備系數(shù)K=2.1，滿足要求。

2、抗剪核算

，安全系數(shù)：K=7.3滿足要求。

3、驗算彎曲撓度

利用位移相似比例法計算。驗算最大彎矩處的撓度變形值。設(shè)N2主梁上作用單位力q=1，則單位力彎矩圖如圖13所示。

單位荷載作用下的最大彎矩：=24200；

單位荷載作用下的最大撓度：=0.000008；

設(shè)所求跨中最大撓度為ωmax，由相似比例公式：求得：

=3.3mm；小于允許撓度==8.8mm，滿足要求。

4、N2與N1上端撐板連接焊縫設(shè)計

N2與N1上端撐板連接焊縫屬于側(cè)面角焊縫，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003規(guī)定，驗算剪切應(yīng)力，

剪切應(yīng)力，剪切力為最大水平拉力143KN，角焊縫設(shè)計厚度直角焊縫取0.7（焊角尺寸本方案取10mm），焊縫計算長度為實際焊縫長度減去2，本方案焊縫長度160cm。焊縫設(shè)計強度本方案與Q235母材強度相同為235MPa。

安全系數(shù)K=18，大于1.3，滿足要求。

（三）、橫向分布梁-N3

采用I25b工字鋼，Q235鋼材。其物理特征為：橫截面積A1=53.5cm2，截面慣性矩IX =5280cm4 ，

N3分布梁的設(shè)計控制內(nèi)力：最大彎矩Mmax=118KN-m，最大剪力Tmax=208KN。

1、計算所需根數(shù)

設(shè)所需I25b工字鋼n根，按允許應(yīng)力法計算。則：。令。得到：1.7。選取3根（I25b工字鋼布置間距應(yīng)滿足梁底模板支撐的100mm×100mm方木支撐跨度需要，平均間距60cm）。

2、驗算彎曲拉應(yīng)力

=93.2Mpa，小于f=215MPa，安全儲備系數(shù)K=2.3，滿足要求。

3、驗算彎曲撓度

利用位移相似比例法計算。驗算最大彎矩處的撓度變形值。設(shè)N3主梁上作用單位力q=1，則單位力彎矩圖如圖14所示。

單位荷載作用下的最大彎矩：=37813；

單位荷載作用下的最大撓度：=0.036；

設(shè)所求跨中最大撓度為ωmax，由相似比例公式：求得：

=11.2mm；與允許撓度=11mm相當(dāng)。按《JGJ166——2008》規(guī)范要求，去掉荷載系數(shù)K=1.2，撓度檢算是滿足要求的。

4、驗算抗剪強度

最大截面剪切應(yīng)力：=13MPa，小于fv=125Mpa。安全儲備系數(shù)K=9.6，滿足要求。

（四）、墩身上預(yù)埋件精軋螺紋設(shè)計與檢算

墩身預(yù)埋N4采用φ25精軋螺紋PSB830抵抗水平拉力和豎向剪力。最大水平拉力F=143KN，最大豎向力R1=336KN。抗剪強度fv=373MPa。

抗拉強度驗算

水平拉力F=143KN允許拉應(yīng)力=0.8×830×（4×491mm2）=1304KN,安全系數(shù)K=9.1。滿足要求。C為群栓受力不均勻系數(shù)。

抗剪強度驗算

允許拉應(yīng)力=336KN/（4×491mm2）=171MPa,安全系數(shù)K=2.1。滿足要求。

（五）N5、N6桁撐結(jié)構(gòu)設(shè)計

①、N5為水平桁撐，此桁撐沒有明確的內(nèi)力，支撐最大長度為510cm，故按【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》中的一般規(guī)定設(shè)置，受壓桿件長細(xì)比不大于200，取回轉(zhuǎn)半徑i≥2.55cm；受拉桿件長細(xì)比不大于350，取回轉(zhuǎn)半徑i≥1.46cm。

選擇直徑φ120mm、壁厚6mm，其回轉(zhuǎn)半徑i=4.036cm，大于1.87cm。

②、N6、剪刀撐按受拉構(gòu)件設(shè)計。受拉長度760cm，受拉桿件長細(xì)比不大于350，取回轉(zhuǎn)半徑i≥2.17cm選擇直徑φ120mm、壁厚6mm，其回轉(zhuǎn)半徑i=4.036cm，大于2.17cm。滿足要求。

（五）N5、N6桁撐結(jié)構(gòu)設(shè)計

①、N5為水平桁撐，此桁撐沒有明確的內(nèi)力，支撐最大長度為510cm，故按【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》中的一般規(guī)定設(shè)置，受壓桿件長細(xì)比不大于200，取回轉(zhuǎn)半徑i≥2.55cm；受拉桿件長細(xì)比不大于350，取回轉(zhuǎn)半徑i≥1.46cm。

選擇直徑φ120mm、壁厚6mm，其回轉(zhuǎn)半徑i=4.036cm，大于1.87cm。

②、N6、剪刀撐按受拉構(gòu)件設(shè)計。受拉長度760cm，受拉桿件長細(xì)比不大于350，取回轉(zhuǎn)半徑i≥2.17cm選擇直徑φ120mm、壁厚6mm，其回轉(zhuǎn)半徑i=4.036cm，大于2.17cm。滿足要求。

六、施工方法及施工工藝

1、施工工藝流程

2、主要施工方法

（1）、桿件、預(yù)埋件加工制作

鋼管柱及型鋼下料前，在要切口上使用卡尺畫線，然后對準(zhǔn)畫線切割，確保切口角度與斜撐角度吻合。

鋼管柱接長，確保上下處在同一軸心線上。接長焊接前，應(yīng)墊平、墊牢固、擺直，穩(wěn)定后方可施焊。先周邊電焊定位，檢查無誤后再連續(xù)滿焊。

所以軸銷孔均應(yīng)臺鉆成孔，嚴(yán)禁乙炔、電焊切割成孔，避免孔壁局部應(yīng)力過大損壞。

（2）、墩身內(nèi)N4桿件安裝

為確保三角架桿件安裝準(zhǔn)確順利，N4桿件預(yù)先加工完成后，在墩身模板組裝前，安裝到墩身鋼模板上，定位加固準(zhǔn)確。桿件固定要牢固，確?；炷凉嘧⑦^程中不跑位。

（3）、N1斜支撐柱及N2水平拉桿的安裝

使用吊車配合人工安裝就位。施工人員作業(yè)位置，可在墩上設(shè)置吊架，減少落地支架工程量。

（4）、頂層N5桁撐安裝

在N1支撐柱及N2拉桿安裝就位后，及時組裝N5橫撐。

（5）、N3——橫向分布梁安裝

支架整體穩(wěn)固后，接續(xù)吊裝N3分布梁。N3分布梁采用標(biāo)準(zhǔn)長度12mI25b工字鋼，布置間距不超過60cm，滿足上部100×100mm方木支撐間距的需要。N3安裝數(shù)量按O號梁段與1號梁段兩次澆筑需要設(shè)置。作業(yè)平臺12m寬不足時，可兩端交錯50cm布置，以實現(xiàn)支架頂部較寬作業(yè)寬度。N3分布梁在N2主梁上的接觸位置，設(shè)置擋板和斜撐，防止N3側(cè)向翻到。使用U形螺栓或焊接壓板，防止兩端懸臂延伸段傾覆。

（6）、安裝支架上作業(yè)安全圍欄

N3分布梁安裝后，搭設(shè)作業(yè)平臺和安全圍欄。安全圍欄采用50mm角鋼和φ16mm鋼筋制作，維護高度不低于1.5m。

支架搭設(shè)后，應(yīng)進行預(yù)壓試載檢驗。

（7）、支撐架的拆除

待（1+0+1）號梁段完成后依次拆除臨時支架。先拆除梁底模板、支撐方木楞、N3分布梁，再拆除N1支撐柱及N2水平拉桿。

拆除作業(yè)采用人工配合吊車作業(yè)。上下專人統(tǒng)一指揮，嚴(yán)防誤操作。

七、各項施工保證措施及注意事項

1、本方案是按O號梁段和1號梁段交替施工受力計算的，不能承受全部荷載。在O號梁段完成后，必須將O號梁段的底模板拆除，卸掉O號梁段的荷載。避免支架承受全部荷載——造成支架壓潰破壞。

2、N1支撐柱的接長要求順直、上下同心、搭接或者拼接板厚度焊縫高度均要滿足鋼管截面強度要求；上下端蓋板焊接要保證焊縫厚度和質(zhì)量。

3、墩身內(nèi)預(yù)埋桿件N4，必須安裝在模板上，使用鋼模板定位控制，確保預(yù)埋桿件空間位置準(zhǔn)確。

4、N1、N2、N5桿件的焊接質(zhì)量，必須滿足設(shè)計要求，接觸面周邊滿焊縫，焊縫應(yīng)飽滿，并應(yīng)探傷、夾渣檢查。

5、支架平臺上應(yīng)設(shè)安全圍欄。圍欄規(guī)格不得低于1.5m高。施工標(biāo)準(zhǔn)由現(xiàn)場制定施工結(jié)構(gòu)。

6、O號梁段及1號梁段施工范圍，設(shè)置明顯警示標(biāo)識，禁止無關(guān)人員入內(nèi)；吊裝場地禁止人員通過。

陸續(xù)不斷范文第2篇

華發(fā)股份成立于1992年，經(jīng)過近20年發(fā)展公司已經(jīng)在珠海地區(qū)樹立了良好口碑和市場占有率。此外近5年華發(fā)股份除了繼續(xù)鞏固原珠海和中山市場外，在異地拓展的“走出去”戰(zhàn)略方面也有明顯進展。

我們認(rèn)為目前公司二、三線城市布局已經(jīng)初具規(guī)模，異地拓展能力在不斷加強。雖然公司異地項目開發(fā)進度較慢，但是相關(guān)項目沉淀價值較高，且開始逐步進入業(yè)績釋放期。相關(guān)項目未來將成為公司業(yè)績增長的有力支撐。

十字門中央商務(wù)區(qū)啟動，公司有望陸續(xù)參與后期開發(fā)：目前為啟動橫琴新區(qū)開發(fā)、促進珠海城市發(fā)展、珠海市政府決定在珠海橫琴、灣仔交界區(qū)域開發(fā)珠海十字門中央商務(wù)區(qū)。十字門商務(wù)區(qū)占地面積約5.77平方公里，規(guī)劃總建筑面積1100萬平方米，總投資將超過1000億元。目前公司大股東華發(fā)集團已經(jīng)承接了十字門商務(wù)區(qū)全面開發(fā)任務(wù)，主要負(fù)責(zé)城市規(guī)劃、土地開發(fā)和城市配套設(shè)施的開發(fā)和運營?？紤]到大股東已經(jīng)承諾不會與上市公司發(fā)生同業(yè)競爭，且將繼續(xù)支持上市公司發(fā)展。我們認(rèn)為作為大股東唯一上市融資平臺，華發(fā)股份未來有望享受大股東進入十字門整體開發(fā)的先入優(yōu)勢和后期橫琴地區(qū)開發(fā)所帶來的潛在發(fā)展機遇。

新開工逐年增大，業(yè)績鎖定能力強：伴隨著公司土地數(shù)量的不斷擴大，公司近幾年新開工和預(yù)售賬款保持增長。公司2010年新開工面積為115萬平，較2009年52萬平同比增長121%。公司目前在售項目是華發(fā)世紀(jì)城六期，斗門水郡、中山生態(tài)園、大連華發(fā)新城、包頭項目等。下半年華發(fā)蔚藍堡項目、華發(fā)新城六期及灣仔項目等珠海本地項目有望陸續(xù)跟進。我們認(rèn)為公司今年銷售同比將維持穩(wěn)定增長。

陸續(xù)不斷范文第3篇

自2007年10月份全球金融危機爆發(fā)至今年2月底，全球主要股票市場代表性指數(shù)累計最深回調(diào)幅度普遍超過50%。不過，自2008年第四季度以來，全球主要股票市場陸續(xù)出現(xiàn)了不同程度反彈行情，尤其是自今年3月初以來，全球各主要股票指數(shù)普遍先后持續(xù)強勁反彈。我們認(rèn)為，隨著全球各主要經(jīng)濟體金融市場數(shù)據(jù)陸續(xù)獲得顯著改善，本輪全球金融危機很可能進入尾聲階段，這無疑將可能為A股市場慣性向上反彈提供了新增的有利因素。但在全球各主要經(jīng)濟體（包括中國）的實體經(jīng)濟“觸底”時間預(yù)期欠明朗之前，及A股市場總體估指水平即將進入20倍以上的“泡沫”估值區(qū)間的情形下，預(yù)計A股市場未來潛在向下的回調(diào)風(fēng)險將開始逐漸累積。

經(jīng)濟尚難全面復(fù)蘇

受2008年第四季度以來政府先后宣布實施4萬億元經(jīng)濟刺激計劃與十大產(chǎn)業(yè)振興規(guī)劃方案等的刺激，我國固定資產(chǎn)投資增速近幾個月基本持續(xù)維持在較高水平，2月份我國發(fā)電量同比增幅與工業(yè)增加值等宏觀經(jīng)濟同步指標(biāo)的改善，意味著我國部分工業(yè)行業(yè)可能已由此前的“去庫存化”進入庫存回補階段。

統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示，2008年前11個月，我國工業(yè)企業(yè)產(chǎn)成品庫存累計同比增幅為25%，較2008年前8月工業(yè)企業(yè)產(chǎn)成品庫存累計同比增幅28.5%的水平相比，回落了約3.5個百分點。盡管我們暫時未知最近幾個月庫存同比增幅數(shù)據(jù)，但在近幾個月庫存回補的情形下，基本可以判斷目前我國工業(yè)企業(yè)庫存同比增幅仍處在自1999年以來的歷史次高位水平。

此外，從具體的重點行業(yè)角度看，根據(jù)中國煤炭資源網(wǎng)公布的統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示，自2008年10月份以來，我國港口煤炭庫存、煤礦企業(yè)的煤炭庫存等都開始大幅上升；另外，我國鋼鐵行業(yè)中的主要產(chǎn)品如板材、長材、羅紋鋼等庫存絕對量都普遍依然處在較高的水平。

綜合而言，鑒于下一階段我國社會消費品零售總額增速與出口增速下滑態(tài)勢依然難以獲得有效改善，甚至面臨進一步下行風(fēng)險，而在上述兩大需求（消費需求與出口需求）增速預(yù)期繼續(xù)不樂觀的預(yù)期下，我國固定資產(chǎn)投資增速未來無疑也隨時面臨下行風(fēng)險；因此，在我國經(jīng)濟總需求不樂觀的情形下，及考慮到目前我國工業(yè)庫存總體依然偏高的現(xiàn)實，我們認(rèn)為我國經(jīng)濟年內(nèi)可能面臨“再去庫存化”與“降產(chǎn)能利用率”的壓力，我國宏觀經(jīng)濟也由此難以實現(xiàn)全面復(fù)蘇。

經(jīng)濟持續(xù)低迷

統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示，自2007年10月份至2008年8月份期間，美國制造業(yè)庫存月度同比增幅由初期低點2.5%不斷上升至最高8.6%的水平，進入2008年第四季度以來，美國經(jīng)濟開始步入“去庫存化“階段，期間美國制造業(yè)產(chǎn)能利用率出現(xiàn)持續(xù)大幅下降，受此因素帶動，近幾個月時間美國制造業(yè)庫存月度同比增幅回落至0.1%，顯示美國經(jīng)濟“去庫存化”已經(jīng)取得一定效果；但與2001年前后時間段的那一輪經(jīng)濟調(diào)整時的歷史經(jīng)驗數(shù)據(jù)相比，2002年1月份與2月份，當(dāng)時美國制造業(yè)庫存同比增幅都低于-12%，因此，這意味著目前美國制造業(yè)庫存同比增幅的絕對值可能依然較高，美國經(jīng)濟“去庫存化”可能仍將延續(xù)。

三大經(jīng)濟體固定資產(chǎn)投資增速表現(xiàn)普遍繼續(xù)低迷。統(tǒng)計數(shù)據(jù)表明，自2007年第二季度起，全球三大經(jīng)濟體美國、歐元區(qū)與日本固定資產(chǎn)投資增速（或固定資本形成額增速）即先后陸續(xù)下行，目前三大經(jīng)濟體固定資產(chǎn)投資增速趨勢仍未見改善跡象，并普遍繼續(xù)處于下滑態(tài)勢中。因此，這預(yù)示著全球三大經(jīng)濟體未來經(jīng)濟增速仍面臨進一步下行風(fēng)險。三大經(jīng)濟體PMI指標(biāo)與制造業(yè)新增訂單等經(jīng)濟領(lǐng)先指標(biāo)表現(xiàn)喜憂參半。統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示，作為宏觀經(jīng)濟的重要領(lǐng)先指標(biāo)，美國、日本與歐元區(qū)等三大經(jīng)濟體的PMI指標(biāo)自今年1月份以來都陸續(xù)出現(xiàn)了小幅度的回升；但是，美國制造業(yè)與歐元區(qū)工業(yè)等的新訂單同比增幅最新值普遍繼續(xù)表現(xiàn)疲軟，美國制造業(yè)（除運輸外）2008年12月份與2009年1月份新增訂單同比增幅分別為-16.1%與-16.6%，明顯差于上一輪經(jīng)濟調(diào)整時最低點即2002年1月份約-10.2%的水平；歐元區(qū)2008年12月份工業(yè)新增訂單同比增幅約為-23.2%，同樣明顯低于上一輪經(jīng)濟調(diào)整時約-10%的最低值。

估值面臨壓力

我們認(rèn)為，2008年第四季度起政府實施的4萬億元經(jīng)濟刺激計劃、2008年12月份起以貨幣供應(yīng)量M1增速等為代表的金融市場數(shù)據(jù)獲得改善、以及2009年年初起工業(yè)企業(yè)庫存回補等綜合有利因素，是引發(fā)A股市場自2008年11月份以來展開持續(xù)性反彈行情的三項重要因素。

勿庸置疑，在熊市周期中，流動性的改善對股票市場的階段性運行趨勢具有不可忽視的積極刺激作用。統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示，在2001年12月至2004年5月期間的那一輪M1增速上行期，上證綜合指數(shù)曾于2003年11月至2004年4月期間自1307點的階段性低點最高上漲至1783點，期間5個月時間內(nèi)上證綜指累計最高反彈幅度約為36%，為A股市場2001年至2005年的四年熊市期間最有力度的一波反彈行情。

但值得關(guān)注的是，A股市場在經(jīng)歷了自2008年10月下旬以來的持續(xù)性反彈行情之后，作為反映場外新增潛在可流入股票市場資金的重要指標(biāo)，M1/流通A股市值之比自2008年11月份以來再度持續(xù)下行，截至2009年3月第，M1/流通A股市值之比值僅約為2.5倍，僅略高于該比值在2008年上半年期間的歷史最低位水平，并顯著低于該比值在2008年10月份約4.2倍的水平，這表明，盡管近階段M1增速不斷上行，我國流動性持續(xù)改善，但同期伴隨股指的不斷反彈、及新增解禁股的不斷解禁流通，未來新增的可能流入A股市場的潛在資金，可能難以完全消化A股市場再次不斷膨脹的流動市值，這對本輪估值提升性質(zhì)的階段性反彈行情顯然不利，因此，未來A股市場PE水平是否能夠持續(xù)大幅提升，顯然值得懷疑。

二季度或面臨“筑頂”風(fēng)險

陸續(xù)不斷范文第4篇

2012年3月天津航運指數(shù)下設(shè)的北方國際集裝箱運價指數(shù)共23次（見圖1）。月初歐洲、地中海、東南亞和波斯灣等航線運價調(diào)漲，拉動指數(shù)振蕩上揚，其中3月7日上揚幅度較大，環(huán)比漲幅為2.63%；月中美國和南美航線的調(diào)價計劃陸續(xù)完成, 3月8―19日指數(shù)連續(xù)小幅攀升，且漲幅均衡；月末歐洲和地中海航線再次大幅上調(diào)運價，受此影響，3月27日指數(shù)迅速突破800點，環(huán)比漲幅為2.94%。3月31日指數(shù)趨穩(wěn)，收于860.06點，比2月29日上漲153.56點，累計漲幅為21.74%。

（1）歐洲航線3月前期，船公司陸續(xù)完成調(diào)價計劃，運價大幅上揚；進入月中以來，部分船公司為提高船舶裝載率，對運價進行微幅回調(diào)，但市場整體趨勢傾向于維護漲價成果，因此運價跌幅極小；月末訂艙時運價再度上調(diào)，指數(shù)迅速攀升。由于國際原油價格飆升，船公司運輸成本進一步上揚，加之歐盟委員會擬于2012年6月開征航海碳稅，對超出碳排放標(biāo)準(zhǔn)的船舶征收稅費，促使船公司堅定再次大幅上調(diào)運價的決心，月內(nèi)運價均值較2月上漲82.06%。為維持前期漲價成果，船公司已采取削減運力的措施。法國航運咨詢機構(gòu)Alphaliner的統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示，截至2012年2月27日，全球閑置集裝箱船達289艘，并且呈增長趨勢。

（2）美國航線隨著美國經(jīng)濟逐漸復(fù)蘇，貿(mào)易量穩(wěn)步提升，月內(nèi)整體出貨情況較為理想，部分航次出現(xiàn)爆艙。月中運價成功上調(diào)，美西和美東航線運價均值分別較2月上漲4.19%和2.56%。美國密歇根大學(xué)和路透社于3月30日聯(lián)合的統(tǒng)計報告顯示，2012年 3月美國消費者信心指數(shù)為76.2，環(huán)比上升0.9，高于2011年同期水平。消費者信心的不斷增強推動美國市場逐步向好，市場貨量的穩(wěn)步回升或?qū)榉禾窖筮\價穩(wěn)定協(xié)議組織4月15日再次上調(diào)運價注入信心。

（3）南美航線月初運價延續(xù)2月末的跌勢，但跌幅有所收窄；進入月中，隨著船公司陸續(xù)執(zhí)行調(diào)價計劃，運價大幅攀升；由于貨量不足，月末運價未能延續(xù)漲勢而有所回調(diào)。據(jù)悉，船公司計劃在4月中旬再度上調(diào)航線運價，且調(diào)漲幅度對貿(mào)易商構(gòu)成較大壓力。

陸續(xù)不斷范文第5篇

天氣一如既往的燥熱。樹上的知了不安地叫著，這也得令人們對悶熱天氣的厭惡波及到了它的嘶叫聲，都厭惡起這令人心神不寧的噪音?；蛟S是因為知了叫聲的襯托，我始終覺得周圍靜悄悄的，似乎除了知了聲還是知了聲，這應(yīng)該便是我們常說的“暴風(fēng)雨前的寧靜”吧沒多久，外出的人們陸續(xù)回到了家中，他們知道，烏云已經(jīng)蓄勢待發(fā)了。

果然，當(dāng)?shù)谝坏巍皞刹毂眮淼竭@個大地，而后的“千軍萬馬”得到消息，也一齊殺出。不一會兒，“滴答滴答”的聲響便向徹整個村落。院落里的鐵板因被雨點敲擊而發(fā)出的聲音也越來越大，越來越雄厚，似乎是大雨的“戰(zhàn)鼓”，不斷的敲擊著，我知道，在短短幾分鐘里，雨勢已由小雨轉(zhuǎn)換為大雨，沒人敢闖出去，這時的大地，是它們的“地盤”。

然而，人們不知道，在大雨中，一位極為恐怖的角色正悄然接近。

起風(fēng)了！

風(fēng)呼嘯而起，一股不亞于先前大雨的氣勢無形間壓迫在每一個人的身上——看！遠(yuǎn)方的參天古樹別吹得東倒西歪，無數(shù)的葉子別吹落，隨著暴風(fēng)，被吹到了高空之中；另一邊，北方的山坡上，樹木此起彼伏，連綿不絕，猶如波瀾壯闊的大海一般，激浪滔天；無數(shù)小樹被暴風(fēng)輕易折斷，門前的竹林也被吹得“刷刷”作響……大雨本就恐怖，又有了暴風(fēng)的助力，便更加肆無忌憚的在大地上侵略著，馬路很便淪為“運河”。忽然，風(fēng)漲了，瓦片被三三兩兩的吹下，有只聽“咔嚓”一聲，我家后院一棵直徑足有一人粗的楓樹被連根拔起……、

雨終于停了。